是什么原因导致反硝化池脱氮效率差？
1、缺少碳源
对于脱氮系统，反硝化池中理论上只要cn比为2.86时，就可以脱氮，如果再加上微生物自身生长，cn比为3.70时可以脱氮公式如下：
假设c为甲醇，甲醇氧化的过程可用（1）式所示，
ch3oh+1.5o2→co2+2h2o（1）
1、反硝化的时候，如果不包含微生物自身生长，方程式非常简单，通常以甲醇为碳源来表示。
6no3-+5ch3oh→
3n2+5co2+7h2o+6oh-（2）
由（1）式可以得到甲醇与氧气（即cod）的对应关系：1mol甲醇对应1.5mol氧气，由（2）式可以得到甲醇与no3-的对应关系，1mol甲醇对应1.2molno3-，两者比较可以得到，1molno3--n对应1.25molo2，即14gn对应40go2，因此c/n=40/14=2.86。
2、反硝化的时候，如果包含微生物自身生长，如（3）式所示。
no3-+1.08ch3oh
→0,065c5h7no2+0.47n2+1.68co2+hco3-（3）
同样的道理，我们可以计算出c/n=3.70。
但是理论终究是理论，并没有考虑内回流所携带的氧气。正常情况下，反硝化菌只有在消耗完内回流携带的氧气之后才进行反硝化，所以，这一部分的氧气也是消耗了碳源，所以在一些手册中也给予了规定，要求ao脱氮工艺的cn比控制大于4，实际运行中cn（cod：tn）比一般控制在4~6，缺少碳源，是我目前遇到很多朋友tn不达标的最多的原因之一！
解决办法：按cn比4~6，投加碳源
2、回流比过小
其实在反硝化脱氮中，回流比与碳源都是站c位的！
反硝化效率的公式η=(r+r)/(1+ r+r)，其中r是外回流比，r是内回流比。公式推导：
推导这个公式之前，咱们需要设置一些前提条件！假设进水硝态氮是0，反硝化脱氮全，而硝化液回流中tn（硝态氮）含量与出水的tn（硝态氮）含量是相同的，那么反硝化脱氮的量为进入反硝化池的氮的总量为（r+r）qtn出，根据物质守恒定律：进水tn等于出水tn+反硝化脱氮+细菌同化消耗的氮源的和！公式如下：
qtn进=qtn出+（r+r）qtn出+tn同化
对于细菌同化消耗的氮源，我们忽略不计！那么公式就变为：
qtn进=qtn出+（r+r）qtn出
↓
tn出/tn进=1/（1+r+r）～①
将公式①带入脱氮效率公式：
η=（tn进-tn出）/tn进
↓
η=1-tn出/tn进
↓
η=［（1+r+r）-1］/（1+r+r）
↓
η=（r+r）/（1+r+r）
因为外回流比控制的比较小（30-50%），所以我们一般会省略为η=r/(1+ r)！
根据公式来看，在碳源充足的情况下，反硝化的脱氮效率只和内回流有关系！内回流的大小决定了脱氮效率。
目前的脱氮工艺，我们应用的都是前置反硝化及变种，但是内回流再大，都会有部分硝态氮随着水流走的，并不能达到100%的硝化液回流！所以我们会将其控制在一个合适的范围！
过低的内回流比会导致脱氮效率下降，出水tn超标，但是过高的内回流，一方面会携带更多的do，消耗碳源和破坏缺氧环境，并且导致电费增长，在内回流比大于600%时，内回流的提高，脱氮效率并不会提高很多，导致性价比比较差！
解决办法：
在保证脱氮效率的情况下结合do影响及性价比的关系，一般控制在200~400%，有的脱氮工艺是内外回流合并在一起的，内外回流比也要控制在这个范围，这个范围既保证了污泥的回流，也保证了硝化液的回流，保证反硝化的脱氮效率！
3、反硝化池环境破坏
这种情况的出现的标志是，反硝化池do大于0.5，破坏了缺氧环境，使兼性异养菌优先利用氧气来代谢，硝态氮无法脱除，整体导致tn的升高，反硝化池缺氧环境破坏，后面往往带来的可能是氨氮的超标，原因是硝化细菌无法形成优势菌种，不过曝气池足够大，还是没有问题的！
解决办法：
1、内回流过大，导致携带do过多的，调小内回流比或者关小内回流处曝气。
2、其他问题导致的do高，例如进水与水面相隔过高，导致跌落充氧，要减少高度差等。
4、反硝化反应时间不够
在设计规范中反硝化池的水力停留时间（hrt）要求在2～10h，也就是低的hrt要控制在2h以上，低于低停留时间反硝化会进行的不che底！
解决办法：
1、超出设计标准的进水量导致的hrt缩短，可以考虑增加反硝化池的容积，例如新建或者将一些过余的建筑改成反硝化池。
2、污泥回流导致的hrt缩短，在实际中水力停留时间的计算需要算上污泥回流的量，污泥回流比越大反硝化的hrt越短，过大的污泥回流会导致反硝化的hrt不足，这一点很少有人去考虑，其实污泥回流并不需要控制很大，控制的越大，回流污泥浓度越小，回流中水越多！这种情况可以适当控制污泥回流比来解决。
5、脱氮效率过高
在设计规范中脱氮效率一般在60～85%，问题中一级ao脱氮效率已经超过了90%，对于市政污水来说已经很不错了，但是在高氨氮的工艺废水中，要求tn达到一级a，对一级ao工艺来说有点强人所难了。
解决办法：
采用二级或者多级ao的工艺来解决。
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1、反硝化的时候，如果不包含微生物自身生长，方程式非常简单，通常以甲醇为碳源来表示。
6no3-+5ch3oh→
3n2+5co2+7h2o+6oh-（2）
由（1）式可以得到甲醇与氧气（即cod）的对应关系：1mol甲醇对应1.5mol氧气，由（2）式可以得到甲醇与no3-的对应关系，1mol甲醇对应1.2molno3-，两者比较可以得到，1molno3--n对应1.25molo2，即14gn对应40go2，因此c/n=40/14=2.86。
2、反硝化的时候，如果包含微生物自身生长，如（3）式所示。
no3-+1.08ch3oh
→0,065c5h7no2+0.47n2+1.68co2+hco3-（3）
同样的道理，我们可以计算出c/n=3.70。
但是理论终究是理论，并没有考虑内回流所携带的氧气。正常情况下，反硝化菌只有在消耗完内回流携带的氧气之后才进行反硝化，所以，这一部分的氧气也是消耗了碳源，所以在一些手册中也给予了规定，要求ao脱氮工艺的cn比控制大于4，实际运行中cn（cod：tn）比一般控制在4~6，缺少碳源，是我目前遇到很多朋友tn不达标的最多的原因之一！
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2、回流比过小
其实在反硝化脱氮中，回流比与碳源都是站c位的！
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推导这个公式之前，咱们需要设置一些前提条件！假设进水硝态氮是0，反硝化脱氮全，而硝化液回流中tn（硝态氮）含量与出水的tn（硝态氮）含量是相同的，那么反硝化脱氮的量为进入反硝化池的氮的总量为（r+r）qtn出，根据物质守恒定律：进水tn等于出水tn+反硝化脱氮+细菌同化消耗的氮源的和！公式如下：
qtn进=qtn出+（r+r）qtn出+tn同化
对于细菌同化消耗的氮源，我们忽略不计！那么公式就变为：
qtn进=qtn出+（r+r）qtn出
↓
tn出/tn进=1/（1+r+r）～①
将公式①带入脱氮效率公式：
η=（tn进-tn出）/tn进
↓
η=1-tn出/tn进
↓
η=［（1+r+r）-1］/（1+r+r）
↓
η=（r+r）/（1+r+r）
因为外回流比控制的比较小（30-50%），所以我们一般会省略为η=r/(1+ r)！
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过低的内回流比会导致脱氮效率下降，出水tn超标，但是过高的内回流，一方面会携带更多的do，消耗碳源和破坏缺氧环境，并且导致电费增长，在内回流比大于600%时，内回流的提高，脱氮效率并不会提高很多，导致性价比比较差！
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3、反硝化池环境破坏
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2、其他问题导致的do高，例如进水与水面相隔过高，导致跌落充氧，要减少高度差等。
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1、超出设计标准的进水量导致的hrt缩短，可以考虑增加反硝化池的容积，例如新建或者将一些过余的建筑改成反硝化池。
2、污泥回流导致的hrt缩短，在实际中水力停留时间的计算需要算上污泥回流的量，污泥回流比越大反硝化的hrt越短，过大的污泥回流会导致反硝化的hrt不足，这一点很少有人去考虑，其实污泥回流并不需要控制很大，控制的越大，回流污泥浓度越小，回流中水越多！这种情况可以适当控制污泥回流比来解决。
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